鑄造廠怎么對灰鑄鐵砝碼行熱處理？ 上海實潤對鑄鐵熱處理講解： 退火 1.去應力退火 為了消除鑄鐵砝碼的殘余應力，穩定其幾何尺寸，減少或消除切削加工后產生的畸變，需要對鑄件行去應力退火。 去應力退火溫度的確定，必須考慮鑄鐵的化學成分。普通灰鑄鐵當溫度起過550℃時，即可能發生部分滲碳體的石墨化和粒化，使度和硬度降低。當含有合金元素時，滲碳體開始分解的溫度可提高到650℃左右。 通常，普通灰鑄鐵去應力退火溫度以550℃為宜，低合金灰鑄鐵為600℃，高合金灰鑄鐵是可提高到650℃，加熱速度般選用60～120℃/h.保溫時間決定于加熱溫度、鑄件的小和結構復雜程度以及對消除應力程度的要求。 鑄件去應力退火的冷卻速度必須緩慢，以免產生二次殘余內應力，冷卻速度般控制在20～40℃/h，冷卻到200～150℃以下，可出爐空冷。 些灰鑄鐵砝碼件的去應力退火規范示于表1. 2.石墨化退火 灰鑄鐵件行石墨化退火是為了降低硬度，改善加工性能，提高鑄鐵的塑性和韌性。 若鑄件中不存在共晶滲碳體或其數量不多時，可行低溫石墨化退火;當鑄件中共晶滲碳體數量較多時，須行高溫石墨化退火。 (1)低溫石墨化退火，鑄鐵低溫退火時會出現共析滲碳體石墨化與粒化，從而使鑄件硬度降低，塑性增加。 鑄鐵砝碼低溫石墨化退火工藝是將鑄件加熱到稍低于Ac1下限溫度，保溫段時間使共析滲碳體分解，然后隨爐冷卻。 (2)高溫石墨化退火，高溫石墨化退火工藝是將鑄件加熱至高于Ac1上限以上的溫度，使鑄鐵中的自由滲碳體分解為奧氏體和石墨，保溫段時間后根據所要求的基體組織按不同的方式行冷卻。 正火 灰鑄鐵正火的目的是提高鑄件的度、硬度和耐磨性，或作為表面淬火的預備熱處理，改善基體組織。般的正火是將鑄件加熱到Ac上限+30～50℃，使原始組織轉變為奧氏體，保溫段時間后出爐空冷。形狀復雜的或較重要的鑄件正火處理后需再行消除內應力的退火。如鑄鐵原始組織中存在過量的自由滲碳體，則必須先加熱到Ac1上限+50～100℃的溫度，行高溫石墨化以消除自由滲碳體在正火溫度范圍內，溫度愈高，硬度也愈高。因此，要求正火后的鑄鐵具有較高硬度和耐磨性時，可選擇加熱溫度的上限。 正火后冷卻速度影響鐵素體的析出量，從而對硬度產生影響。冷速愈，析出的鐵素體數量愈少，硬度愈高。因此可采用控制冷卻速度的方法)(空冷、風冷、霧冷)，達到調整鑄鐵硬度的目的。 淬火與回火 1.淬火 鑄鐵砝碼淬火工藝是將鑄件加熱到Ac1上限+30～50℃的溫度，般取850～900℃，使組織轉變成奧氏體，并在此溫度下保溫，以增加碳在奧氏體中的溶解度，然后行淬火，通常采用油淬。 對于形狀復雜或型鑄件應緩慢加熱，必要時可在500～650℃預熱，以避免不均勻加熱而造成開裂。 隨奧氏體化溫度升高，淬火后的硬度越高，但過高的奧氏體化溫度，不但增加鑄鐵變形和開裂的危險，并產生較多的殘留奧氏體，使硬度下降。 灰鑄鐵的淬透性與石墨小、形狀、分布、化學成分以及奧氏體晶粒度有關。 石墨使鑄鐵的導熱性降低，從而使它的淬透性下降，石墨越粗，越多，這種影響越。 2.回火 為了避免石墨化，回火溫度般應低于550℃，回火保溫時間按t=[鑄件厚度(mm)/25]+1(h)計算。 3.等溫淬火 為了減小淬火變形，提高鑄件綜合力學性能，凸輪、齒輪、缸套等件常采用等溫淬火。 等溫淬火的加熱溫度和保溫時間與常規淬火工藝相同。 復習前課 鑄鐵的分類(P89～90) §4-6工程鑄鐵 、 鑄鐵的石墨化 1.概述 鑄鐵砝碼是碳的質量分數WC>2.11%的鐵碳合金。它是以Fe、C、Si為主要組成元素，并比鋼含有較高的S和P等雜質。碳在鑄鐵中，主要以石墨的形式存在。 石墨化：鑄鐵中的碳以石墨的形式析出的過程。 
石墨化有兩種方式：種是在冷卻過程中，可以從液體和奧氏體中直接析出石墨;另種是在定條件下由亞穩定性的Fe3C分解出鐵素體和穩定的石墨。 雙重相圖：實踐證明，鑄鐵在冷卻時，冷速越緩，析出石墨的可能性越，用Fe-G相圖說明;冷速趕快，則析出滲碳體的可能性越，用Fe-Fe3C相圖說明。為便于比較和應用，習慣上把這兩個相圖合畫在起，稱之為鐵-碳合金雙相圖。如圖4-11所示。其中虛線表示穩定態(Fe-G)相圖，實線表示亞穩定態(Fe -Fe3C)相圖，虛線與實線重合的線用實線畫出。石墨化以哪種方式行，主要取決于鑄鐵的成分與保溫冷卻條件。 2.石墨化過程 按照Fe-G相圖，鑄鐵的石墨化過程分為三個階段： 階段石墨化 ①對于過共晶成分合金而言，鑄鐵液相冷至C'D'線時，結晶出的次石墨;②各成分鑄鐵，在1154℃(E'C'F'線)通過共晶反應形成的共晶石墨。即 
二階段石墨化 在1154～738℃溫度范圍內，奧氏體沿E'S'線析出二次石墨。即 
三階段石墨化 在738℃(P'S'K'線),通過共析轉變析出共析石墨。即 
3.影響石墨化的主要因素 (1)化學成分 按對石墨化的作用，可分為促石墨化的元素(C、Si、Al、Cu、Ni、Co、P等)和阻礙石墨化的元素(Cr、W、Mo、V、Mn、S等)兩類。 ·C和Si是烈促石墨化的元素;S是烈阻礙石墨化的元素，而且還降低鐵液的流動性和促高溫鑄件開裂; ·適量的Mn既有利于珠光體基體形成，又能消除S的有害作用; ·P是個促石墨化不太的元素，能提高鐵液的流動性，但當其質量分數過奧氏體或鐵素鐵的溶解度時，會形成硬而脆的磷共晶，使鑄鐵度降低，脆性增。 總之，生產中，C、Si、Mn為調節組織元素，P是控制使用元素，S屬于限制元素。 (2)石墨化溫度 石墨化過程需要碳、鐵原子的擴散，石墨化溫度越低，原子擴散越困難，因而石墨化程越慢，或停止。尤其是三階段石墨化的溫度較低，常常石墨化不充分。 (3)冷卻速度 定成分的鑄鐵，石墨化程度取決于冷卻速度。冷速越慢，越利于碳原子的擴散，促使石墨化行。冷速越快，析出滲碳體的可能性就越。這是由于滲碳體的WC(6.69%)比石墨(100%)更接近于合金的WC(2.5%～4.0%) 影響冷卻的因素主要有澆注溫度、鑄件壁厚、鑄型材料等。當其它條件相同時，提高澆注溫度，可使鑄型溫度升高，冷速減慢;鑄件壁厚越，冷速越慢;鑄型材料導熱性越差，冷速越慢。 二、鑄鐵砝碼的組織與性能 1.鑄鐵的組織 通常鑄鐵的組織可以認為是由鋼的基體與不同形狀、數量、小及分布的石墨組成的。石墨化程度不同，所得到的鑄鐵類型和組織也不同。 表4-23鑄鐵經不同程度石墨化后所得到的組織 名 稱 石 墨 化 程 度 顯微組織 階段 二階段 三階段 灰鑄鐵充分行 充分行 充分行 充分行 充分行 充分行 充分行 部分行 不行 F+G F+P+G P+G 麻口鑄鐵部分行 部分行 不行 Le'+P+G 白口鑄鐵不行 不行 不行 Le'+P+Fe3C 2.鑄鐵砝碼的性能 鑄鐵基體組織的類型和石墨的數量、形狀、小和分布狀態決定了鑄鐵的性能。 (1)石墨的影響 石墨是碳的種結晶形態，其碳的質量分數WC≈100%，具有簡單六方晶格。 由于石墨的硬度為3～5HBS，σb約為20MPa，塑性和韌性極低，伸長率δ接近于，從而導致鑄鐵的力學性能如抗拉度、塑性、韌性等均不如鋼。并且石墨數量越多，尺寸越，分布越不均勻，對力學性能的削弱就越嚴重。其中 ·片狀石墨對基體的削弱作用和引起應力集中的程度; ·球狀石墨對基體的割裂作用小; ·團絮狀石墨的作用居于二者之中。 但石墨的存在，使鑄鐵具有優異的切削加工性能、良好的鑄造性能和潤滑作用、很好的耐磨性能和抗振性能，量石墨的割裂作用，使鑄鐵對缺口不敏感。 (2)基體組織的影響 對同類鑄鐵來說，在其它條件相同的情況下，鐵素體相的數量越多，塑性越好;珠光體的數量越多，則抗拉度和硬度越高。由于片狀石墨對基體的烈作用，所以只有當石墨為團絮狀、蠕蟲狀或球狀時，改變鑄鐵基體組織才能顯示出對性能的影響。 三、常用鑄鐵砝碼材料 1.普通灰鑄鐵 普通灰鑄鐵俗稱灰鑄鐵，簡稱灰鐵。其生產工藝簡單，鑄造性能優良，在生產中應用為廣泛，約占鑄鐵總量的80%。 (1)灰鑄鐵的成分、組織和性能 般鑄鐵含WC=2.7%～3.6%，WSi=1.0～2.2%，WMn=0.5%～1.3%，WS<0.15%，WP<0.3%。其組織有：鐵素體灰鑄鐵(在鐵素體基體上分布著片狀石墨);珠光體+鐵素體灰鑄鐵(在珠光體+鐵素體基體上分布著片狀的石墨);珠光體灰鑄鐵(在珠光體基體上分布著片狀的石墨)如圖4-13(a)、(b)、(c)所示。 
圖4-13 三種基體的灰鑄鐵 灰鑄鐵組織相當于在鋼的基體上分布著片狀石墨，因此，其基體的度和硬度不低于相應的鋼。石墨的度、塑性、韌性極低，在鑄鐵中相當于裂縫和孔洞，破壞了基體金屬的連續性，同時很容易造成應力集中。因此，灰鑄鐵的抗拉度、塑性及韌性都明顯低于碳鋼。石墨片的數量越多、尺寸越、分布越不均勻，對基體的割裂作用越嚴重。但是石墨片很細，尤其相互連接時，也會使承載面積顯下降。因此，石墨片長度應以0.03～0.25mm為宜。石墨的存在，使灰鑄鐵的鑄造性能、減摩性、減振性和切削加工性都高于碳鋼，缺口敏感性也較低。灰鑄鐵的硬度和抗壓度主要取決于基體組織，而與石墨的存在基本無關。因此，灰鑄鐵的抗壓度約為抗拉度3～4倍。 (2)灰鑄鐵的牌號及用途 灰鑄鐵的牌號由“HT+數字”組成。其中“HT”是“灰鐵”二字漢語拼音字，數字表示φ30mm試棒的低抗拉度值(MPa)。常用灰鑄鐵的牌號、力學性能及用途見表4-24。 從表中可以看出，灰鑄鐵的度與鑄件的壁厚有關，鑄件壁厚增加則度降低，這主要是由于壁厚增加使冷卻速度降低，造成基體組織中鐵素體增多而珠光體減少的緣故。 (3)灰鑄鐵的孕育處理 澆注時向鐵液中加入少量孕育劑(如硅鐵、硅鈣合金等)，改變鐵液的結晶條件，以得到細小、均勻分布的片狀石墨和細小的珠光體組織的方法，稱為孕育處理。 孕育處理時，孕育劑及它們的氧化物使石墨片均勻細化，并使鑄鐵的結晶過程幾乎在全部鐵液中同時行，避免鑄件邊緣及薄壁處出現白口組織，使鑄鐵各個部位截面上的組織與性能均勻致，提高了鑄鐵的度、塑性和韌性，同時也降低了灰鑄鐵的斷面敏感性。經孕育處理后的鑄鐵稱為孕育鑄鐵，表4-24中，HT250、HT300、HT350即屬于孕育鑄鐵，常用于制造力學性能要求較高，截面尺寸變化較的型鑄件，如汽缸、曲軸、凸輪、機床床身等。 (4)灰鑄鐵的熱處理 由于熱處理僅能改變灰鑄鐵的基本組織，改變不了石墨形態，因此，用熱處理來提高灰鑄鐵的力學性能的效果不。灰鑄鐵的熱處理常用于消除鑄件的內應力和穩定尺寸，消除鑄件的白口組織、改善切削加工性，提高鑄件表面的硬度及耐磨性。 ① 時效處理 形狀復雜、厚薄不均的鑄件在冷卻過程中，由于各部位冷卻速度不同，形成內應力，即削弱了鑄件的度，又使得在隨后的切削加工中，因應力的重新分布而引起變形，甚至開裂。因此，鑄件在成形后都需要行時效處理，尤其對些型、復雜或加工精度較高的鑄件(如機床床身、柴油機汽缸等)，在鑄造后、切削加工前，甚至在粗加工后都要行次時效退火。 傳統的時效處理般有自然時效和人工時效。自然時效是將鑄件長期放置在室溫下以消除其內應力的方法;人工時效是將鑄件重新加熱到530～620℃，經長時間保溫(2～6h)后在爐內緩慢冷卻至200℃以下出爐空冷的方法。經時效退火后可消除90%以上的內應力。時效退火溫度越高，鑄件殘余應力消除越顯，鑄件尺寸穩定性越好，但隨著時效溫度的提高，時效后鑄件力學性能會有所下降。 振動時效是目前生產中用來消除內應力的種新方法。它是用振動時效設備，按照振動時效技術家標準，使金屬工件在半小時內，行近十萬次較振幅的低頻亞共振振動，使之產生微觀塑性變形，從而降低和均化殘余應力，防止工件在使用過程中的變形。由于振動時效所需時間短(半小時)，成本低(度電和幾元錢)，效果好，而且能隨時隨地多次行，既不降低硬度和度，又無煙塵環境污染和氧化皮，所以廣泛用于鑄件、焊件和機加工件的時效處理，被譽為理想的*時效技術。 ② 鑄鐵砝碼石墨化退火 石墨化退火般是將鑄件以70～100℃/h的速度加熱至850～900℃，保溫2～5h(取決于鑄件壁厚)，然后爐冷至400～500℃后空冷。目的是消除灰鑄鐵件表層和薄壁處在澆注時產生的白口組織。 ③ 表面熱處理 有些鑄件，如機床導軌、缸體內壁等，表面需要高的硬度和耐磨性，可行表面淬火處理，如高頻表面淬火，火焰表面淬火和激光加熱表面淬火等。淬火前鑄件需行正火處理，以獲得于65%以上的珠光體組織，淬火后表面硬度可達50～55HRC。 2.球墨鑄鐵 球墨鑄鐵是石墨呈球狀的灰鑄鐵。它是在澆注前向砂灰鑄鐵液中加入球化劑和孕育劑，而獲得具有球狀石墨的鑄鐵。 球化劑：能使石墨結晶成球狀的物質。 常用球化劑：鎂、稀土和稀土鎂合金。 孕育劑：硅鐵合金。 孕育處理的目的：先是促石墨化，其次是改善石墨的結晶條件，使石墨球徑變小，數量增多，形狀圓整、分布均勻，顯改善了其力學性能。 (1)球墨鑄鐵的成分、組織和性能(自閱回答問題) 球墨鑄鐵的成分中，C、Si的質量分數較高，Mn的質量分數較低，S、P質量分數限制很嚴，同時含有定量的Mg和稀土元素。球墨鑄鐵常見的基體組織有鐵素體、鐵素體+珠光體和珠光體三種。通過合金化和熱處理后，還可獲得下貝氏體、馬氏體、托氏體、索氏體和奧氏體等基體組織的球墨鑄鐵。 在石墨球的數量、形狀、小及分布定的條件下，珠光體球墨鑄鐵的抗拉度比鐵素體球墨鑄鐵高50%以上，而鐵素體球墨鑄鐵的伸長率是珠光體球墨鑄鐵的3～5倍。鐵素體+珠光體基體的球墨鑄鐵性能介于二者之間。經熱處理后以馬氏體為基的球墨鑄鐵具有高硬度、高度，但韌性很低;以下貝氏體為基的球墨鑄鐵具有優良的綜合力學性能。石墨球越細小，分布越均勻，越能充分發揮基體組織的作用。 球墨鑄鐵砝碼的金屬基體度的利用率可以高達70%～90%，而普通灰鑄鐵僅為30%～50%。同其它鑄鐵相比，球墨鑄鐵度、塑性、韌性高，屈服度也很高。屈比可達0.7～0.8，比鋼約高倍，疲勞度可接近般中碳鋼，耐磨性優于非合金鋼，鑄造性能優于鑄鋼，加工性能幾乎可與灰鑄鐵媲美。因此，球墨鑄鐵在工農業生產中得到越來越廣泛的應用，但其熔煉工藝和鑄造工藝要求較高，有待于步改。 (2)球墨鑄鐵的牌號及用途 球墨鑄鐵的牌號由“QT+數字-數字”組成。其中“QT”是“球鐵”二字漢語拼音字，其后的組數字表示低抗拉度(MPa)，二組數字表示小斷后伸長率(%)。球墨鑄鐵的牌號、力學性能和用途舉例見表4-25。 
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